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三峽巴基斯坦第一風(fēng)力發(fā)電項(xiàng)目設(shè)計(jì)總裝機(jī)49.5MW,安裝33臺(tái)單機(jī)容量為1500kW的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組。項(xiàng)目位于巴基斯坦卡拉奇市東北部塔塔地區(qū)(Thatta)的Jhampir村附近,風(fēng)電場(chǎng)距卡拉奇市約90km,南距阿拉伯海岸約90km。
由于沒(méi)有當(dāng)?shù)卦敿?xì)的水文氣象資料,我部自進(jìn)場(chǎng)開(kāi)始進(jìn)行溫度測(cè)錄,繪制溫度變化曲線,根據(jù)對(duì)項(xiàng)目所在地溫度的實(shí)測(cè),得出:“日間光照強(qiáng)烈溫度高,夜間多風(fēng)溫度較低”,日平均氣溫35 ℃,日極端最高氣53℃,日極端最低氣溫16℃。
三峽巴基斯坦第一風(fēng)電項(xiàng)目裝機(jī)共33臺(tái),風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土采用圓形鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ),風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)型式為2種:
① WTG04~24#風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)開(kāi)挖深度為2.75米,下部圓型混凝土直徑為19m,高度為1m,上部圓型混凝土高度0.8m,上、下圓之間的中部斜坡連接段高度1.2m,基礎(chǔ)總高度3m,基礎(chǔ)環(huán)高出混凝土面0.45m,單個(gè)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的鋼筋量為46.622t,C35砼505m3。
②WTG01~03#、WTG25~33#風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)開(kāi)挖深度為1.15米,下部圓型混凝土直徑為20.5m,高度為1m,上部圓型混凝土高度0.8m,上、下圓之間的中部斜坡連接段高度1.5m,基礎(chǔ)總高度3.3m,基礎(chǔ)環(huán)高出混凝土面0.45m,單個(gè)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的鋼筋量為54.069t,C35砼624m3。
根據(jù)三峽巴基斯坦第一風(fēng)力發(fā)電項(xiàng)目風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土的設(shè)計(jì)溫控要求:混凝土入倉(cāng)溫度要求為30℃±2℃,基礎(chǔ)混凝土的內(nèi)外溫差不超過(guò)25℃,基礎(chǔ)面和基礎(chǔ)底的溫差不超過(guò)20℃。
為保證風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土工程溫控工作,及時(shí)、全面、真實(shí)地反映各項(xiàng)溫控措施的落實(shí)情況和混凝土各個(gè)環(huán)節(jié)的溫升情況,向建設(shè)各方提供準(zhǔn)確的現(xiàn)場(chǎng)資料,我項(xiàng)目在正常澆筑的值班小組情況下成立了現(xiàn)場(chǎng)溫控工作值班小組,認(rèn)真開(kāi)展溫控值班監(jiān)控工作。
為保證粗骨料高溫遮陽(yáng)設(shè)置骨料倉(cāng)儲(chǔ)存待用砂、石等混凝土澆筑原材料,按滿足2個(gè)基礎(chǔ)混凝土澆筑量所用砂、石等原材料耗用量,我項(xiàng)目部在拌和站做了一個(gè)骨料預(yù)冷堆積倉(cāng),堆積倉(cāng)尺寸為:48.5m×18m,分為4格,和拌合系統(tǒng)平行布置,倉(cāng)門靠拌合系統(tǒng)。隔墻采用C20混凝土現(xiàn)澆1.2m高,隔墻上搭建鋼結(jié)構(gòu)頂棚,頂部采用鐵皮封頂并覆蓋草席和鋪設(shè)遮陽(yáng)網(wǎng),避免陽(yáng)光的直曬。為了達(dá)到高溫季節(jié)施工骨料預(yù)冷,達(dá)到骨料拌合前的最佳溫度,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)溫度情況,對(duì)料倉(cāng)骨料進(jìn)行淋水降溫措施,故在堆積倉(cāng)鋼結(jié)構(gòu)頂棚間排距1.5m設(shè)置淋水管路,各料倉(cāng)之間在隔墻底部設(shè)置水平排水孔排料倉(cāng)降溫用水。水泥采用水泥罐存放,使用前采用水淋罐體對(duì)水泥罐進(jìn)行降溫,確保施工時(shí)水泥溫度≤50℃。修建了一個(gè)11m×5m×4m(容積為220m3)地下水池用于存放拌合混凝土用水,并在地下水池頂面覆土30cm起隔熱作用,水池頂部做遮陽(yáng)棚避免陽(yáng)光的直曬,降低混凝土拌合時(shí)的水溫。增設(shè)空調(diào)用于維持地下水池內(nèi)環(huán)境溫度,并在澆筑開(kāi)倉(cāng)前7小時(shí)在地下水池內(nèi)投入冰塊,強(qiáng)制降低水溫至16-19℃。粉煤灰存放于高頂遮陽(yáng)棚的儲(chǔ)料倉(cāng),防止陽(yáng)光直射升溫,高頂遮陽(yáng)棚利于通風(fēng)散熱。
在施工中如何控制好入倉(cāng)溫度,確保風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)大體積混凝土澆筑質(zhì)量,我項(xiàng)目部全體技術(shù)人員對(duì)所有影響因素做了詳細(xì)的研究與分析,主要從混凝土入倉(cāng)溫度和混凝土齡期溫度兩方面著手控制,從混凝土原材選擇→配合比選擇→混凝土原材存放→澆筑時(shí)間選擇→混凝土拌制→混凝土運(yùn)輸→倉(cāng)面降溫→混凝土入倉(cāng)方式→混凝土入倉(cāng)攤料→混凝土澆筑后溫控措施等都經(jīng)過(guò)認(rèn)真的制定以及論證。
首先分析水泥水化過(guò)程中產(chǎn)生的水化熱,能澆筑后初期混凝土內(nèi)部溫度急劇上升,引起混凝土膨脹變形,而此時(shí)混凝土的彈性模量很小,因此,升溫引起受基礎(chǔ)約束的膨脹變形產(chǎn)生的壓應(yīng)力很小。隨著溫度逐漸降低混凝土產(chǎn)生收縮變形,但此時(shí)混凝土彈性模量較大,降溫引起的變形受基礎(chǔ)約束會(huì)產(chǎn)生相當(dāng)大的拉應(yīng)力,當(dāng)拉應(yīng)力超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí),就會(huì)產(chǎn)生溫度裂縫,對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同程度的危害。此外,在混凝土內(nèi)部溫度較高時(shí),外部環(huán)境溫度較低或氣溫驟降期間,內(nèi)表溫差過(guò)大在混凝土表面也會(huì)產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力而出現(xiàn)表面裂縫。
根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果添加減水劑,選用級(jí)配良好的砂石進(jìn)行試配,以改善混凝土和易性和降低水灰比,以達(dá)到減少水泥用量,降低水化熱的目的。使得調(diào)配出的C35砼配合比更利于大體積混凝土施工,并具有良好的抗侵蝕性、體積穩(wěn)定性和抗裂性能,通過(guò)配合比優(yōu)化試驗(yàn),在保證混凝土性能的前提下盡量降低了膠凝材料用量,為降低水泥水化熱、抑制混凝土內(nèi)部溫升提供了有利的保障,最終選用實(shí)驗(yàn)室優(yōu)化后的C35砼配合比如下:
名稱 | 水泥(KG) | 粉煤灰(KG) | 水(L) | 10mm小石(KG) | 16mm中石(KG) | 38mm粗石(KG) | 砂(KG) | 減水劑(ml) |
數(shù)量 | 292.5 | 97.5 | 168 | 64.98 | 476.52 | 541.5 | 808 | 3900 |
為了滿足施工進(jìn)度及強(qiáng)度要求,我部拌合系統(tǒng)設(shè)置兩臺(tái)HZS50型混凝土拌合站,為電腦控制自動(dòng)稱重強(qiáng)制式拌合機(jī),每臺(tái)拌合機(jī)額定生產(chǎn)率50m3/h,實(shí)際生產(chǎn)能力35~40 m3/h,拌合系統(tǒng)總生產(chǎn)能力70~80 m3/h,風(fēng)機(jī)最大基礎(chǔ)混凝土量為625 m3左右,理論澆筑完成最大基礎(chǔ)混凝土?xí)r間為8.9h,基本滿足風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土施工強(qiáng)度需求,混凝土采取10臺(tái)6~8m3混凝土罐車運(yùn)輸?shù)绞┕がF(xiàn)場(chǎng),通過(guò) 4套15m長(zhǎng)皮帶機(jī)送料入倉(cāng)。
混凝土澆筑完成后在混凝土表面立即覆蓋雙層塑料薄膜,坡面塑料薄膜敷設(shè)順序?yàn)椋河善旅嫔喜客虏夸佋O(shè),上下與模板交接的位置多預(yù)留20cm薄膜,作于上下環(huán)搭接及補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)用水通道。薄膜橫向搭接必須大于10cm,以基礎(chǔ)面順時(shí)針或者逆時(shí)針環(huán)向鋪設(shè)。混凝土澆筑完成后在混凝土初凝前反復(fù)搓面3-4遍,待混凝土達(dá)到1.2MPa時(shí)立即覆蓋一層草席和兩層棉被對(duì)混凝土進(jìn)行保溫,同時(shí)做好灑水養(yǎng)護(hù)工作,確?;炷羶?nèi)外溫差在可控范圍內(nèi)。
在混凝土澆筑前預(yù)埋好多個(gè)測(cè)溫點(diǎn)(如WTG01、WTG06風(fēng)機(jī)減少測(cè)溫點(diǎn)布置,共布置12個(gè)測(cè)溫點(diǎn); WTG02、WTG03風(fēng)機(jī)測(cè)溫點(diǎn)數(shù)量減少至9個(gè);WTG07--WTG33風(fēng)機(jī)減少測(cè)溫點(diǎn)數(shù)量至6個(gè))風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)部測(cè)溫通過(guò)HO-3型測(cè)溫儀讀取數(shù)據(jù),測(cè)溫精確度達(dá)到±0.3℃,測(cè)溫誤差0.1℃,測(cè)溫范圍-55℃~+125℃,工作溫度-20℃~+60℃,單臺(tái)測(cè)溫儀最大測(cè)溫點(diǎn)為32個(gè)。因測(cè)溫元件在風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)的布置合理,每個(gè)測(cè)溫點(diǎn)檢測(cè)出的數(shù)據(jù)都作了詳細(xì)的記錄。
溫控值班小組在落實(shí)各溫控措施的基礎(chǔ)上,對(duì)拌和及制冷系統(tǒng)溫度、澆筑過(guò)程溫度、全程跟蹤檢測(cè)溫度進(jìn)行了檢測(cè)和登記。現(xiàn)根據(jù)2013年4月1日~2013年10月09日的檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行了了分類統(tǒng)計(jì),其統(tǒng)計(jì)成果見(jiàn)下表:
序號(hào) | 項(xiàng)目 | 檢測(cè)次數(shù) | 平均值 | 最高值 | 最低值 | 備注 | |
1 | 降溫處理前 | 大石溫度(℃) | 332 | 34.1 | 33.9 | 31.8 | |
2 | 中石溫度(℃) | 332 | 33.8 | 34 | 32.1 | ||
3 | 小石溫度(℃) | 338 | 33.6 | 34.2 | 32.3 | ||
1 | 淋水降溫后 | 大石溫度(℃) | 332 | 26.9 | 27.5 | 25.9 | 使用水池內(nèi)加冰降溫時(shí)的水 |
2 | 中石溫度(℃) | 332 | 26.7 | 27.1 | 25.6 | ||
3 | 小石溫度(℃) | 338 | 26.3 | 26.8 | 25.8 | ||
4 | 砂溫度(℃) | 333 | 32.2 | 36.4 | 30.1 | ||
5 | 水溫度(℃) | 330 | 28 | 29.7 | 27.8 | 空調(diào)制冷 | |
6 | 冰溫度(℃) | 132 | -1.56 | 0 | -3.1 | ||
7 | 加冰量(Kg/倉(cāng)) | 66 | 25000 | 40000 | 20000 | ||
8 | 加冰后水溫度(℃) | 332 | 19.8 | 21.3 | 18.6 | 冰完全融化后 | |
9 | 出機(jī)口砼溫度(℃) | 200 | 28.7 | 32 | 27 | ||
10 | 氣溫(℃) | 200 | 28.8 | 35 | 24 | PM7:00以后 |
從上表可以看出,2013年4月~10月晚上7點(diǎn)以后平均氣溫在28.8℃左右,湖水進(jìn)場(chǎng)溫度大概為30℃,儲(chǔ)存于地下水池后,利用空調(diào)機(jī)對(duì)地下水池進(jìn)行初步降溫并保溫,使得地下水池內(nèi)的水溫可降低2℃左右,并能盡量恒定地下水池的溫度,且將地下水池內(nèi)水溫受環(huán)境溫度的的影響降低到最小。澆筑前投放冰塊進(jìn)地下水池內(nèi)對(duì)水進(jìn)行強(qiáng)制深度降溫,根據(jù)水溫計(jì)算加冰量,將水溫降低9~10℃。使用開(kāi)始加冰時(shí)的水作為骨料淋水降溫的水源,對(duì)骨料進(jìn)行間歇淋水降溫,骨料經(jīng)過(guò)淋水降溫可后,骨料平均溫度較規(guī)定溫度有小幅度偏高。但是對(duì)骨料采用淋水這一措施的降溫效果明顯,且成本較低,可降溫6-8℃左右?;炷脸鰴C(jī)口溫度最高達(dá)32℃,最低時(shí)溫度為27℃,平均溫度為28.7℃,對(duì)于混凝土出機(jī)口溫度高于30℃的混凝土,根據(jù)溫控記錄反饋的信息,其主要原因由于砂的溫度偏高及當(dāng)時(shí)氣溫較高所致。因此在進(jìn)行混凝土原材控制時(shí),砂的溫控措施同樣重要,我項(xiàng)目部根據(jù)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)夜間施工的氣溫特點(diǎn)及澆筑混凝土工程量合理控制倒運(yùn)砂至堆料倉(cāng)的時(shí)間及數(shù)量,減小砂在堆料倉(cāng)內(nèi)的的堆高及增加砂堆與空氣的接觸面、且在澆筑前對(duì)堆料倉(cāng)內(nèi)砂使用裝載機(jī)拌合,避免因砂堆局部溫度偏高造成拌制的混凝土溫度增高。
序號(hào) | 項(xiàng)目 | 混凝土溫度 | ||||
檢測(cè)次數(shù) | 平均值 | 最高值 | 最低值 | 備注 | ||
1 | 澆筑時(shí)氣溫(℃) | 200 | 28.8 | 35 | 24 | |
2 | 倉(cāng)面溫度(℃) | 330 | 31.6 | 37.4 | 23.8 | |
3 | 皮帶機(jī)倒運(yùn)前砼溫度(℃) | 650 | 30.8 | 34.7 | 27.8 | |
4 | 砼入倉(cāng)溫度(℃) | 200 | 29.3 | 32.5 | 27 | 超溫率1.6% |
5 | 倉(cāng)面溫升(℃) | 200 | 5.1 | 6.3 | 0.8 | |
6 | 砼入倉(cāng)超溫值(℃) | 200 | 0.3 | 0.5 | 0.2 |
從上表可以看出,混凝土澆筑溫度平均值為29.3℃,滿足設(shè)計(jì)要求的臨界值(設(shè)計(jì)規(guī)定混凝土入倉(cāng)溫度30℃±2℃),但是個(gè)別測(cè)錄的溫度略高于設(shè)計(jì)要求的臨界值,一旦溫控措施不到位就會(huì)發(fā)生大范圍超溫現(xiàn)象。混凝土澆筑溫度最大值為32.5℃,根據(jù)溫控小組記錄日志反饋的信息,主要發(fā)生在高溫時(shí)段和澆筑后期混凝土需求量減少時(shí)段。故加強(qiáng)倉(cāng)面溫控監(jiān)測(cè)記錄密度及溫控措施力度,確保倉(cāng)面與拌合站信息暢通,合理調(diào)度,在溫控工作中也至關(guān)重要。隨著混凝土入倉(cāng)量的增加,倉(cāng)內(nèi)溫度升高,倉(cāng)面溫升平均值為5.1℃,而混凝土澆筑完成后一般多在清晨,此時(shí)環(huán)境溫度較低,對(duì)混凝土蓋棉被保溫,避免混凝土溫度與環(huán)境溫度溫差過(guò)大造成混凝土初凝期因溫度發(fā)生不均勻收縮表面產(chǎn)生裂縫。
序號(hào) | 項(xiàng)目 | 混凝土溫度 | ||||
檢測(cè)次數(shù) | 平均值 | 最高值 | 最低值 | 備注 | ||
1 | 出機(jī)口溫度(℃) | 132 | 28.7 | 32.4 | 27.2 | |
2 | 倉(cāng)面溫度(℃) | 132 | 31.8 | 37.7 | 23.6 | |
3 | 砼入倉(cāng)溫度(℃) | 132 | 29.4 | 32.7 | 27.3 | 超溫率2.3% |
4 | 運(yùn)輸溫升(℃) | 132 | 1.3 | 2.7 | 0.4 | |
5 | 皮帶機(jī)倒運(yùn)溫降(℃) | 145 | 1.5 | 2.2 | 0.8 | |
6 | 倉(cāng)面溫升(℃) | 132 | 5 | 6.2 | 0.8 | |
7 | 砼入倉(cāng)超溫值(℃) | 132 | 0.4 | 0.7 | 0.3 |
全程溫度跟蹤檢測(cè)采用由專人跟蹤運(yùn)輸車輛由拌和站至倉(cāng)面,連續(xù)檢測(cè)同一盤混凝土的出機(jī)口溫度、入倉(cāng)溫度、澆筑溫度的方法進(jìn)行,反映了混凝土出機(jī)口以后至澆筑覆蓋前溫度各環(huán)節(jié)的溫度回升值。從上表所反應(yīng)的內(nèi)容來(lái)看與倉(cāng)面溫度檢測(cè)情況基本一致。
綜上所述:從混凝土原材著手,對(duì)骨料的降溫措施是可行有效的,保證了混凝土出機(jī)口平均溫度約28.7℃,出機(jī)口混凝土的低溫度有效的為運(yùn)輸溫升的預(yù)留了提升空間,對(duì)大體積混凝土的溫控起到極大的作用。運(yùn)輸溫升0.4℃~2.7℃,皮帶機(jī)倒運(yùn)溫降為0.8℃~2.2℃,保證了混凝土入倉(cāng)溫度在30℃±2℃左右,滿足設(shè)計(jì)要求。
本工程所在地氣候特點(diǎn)顯示:夜晚表面溫度下降快,內(nèi)表溫差增大;白天表面溫度反彈,內(nèi)表溫差降低。由此可見(jiàn)表面的保溫措施對(duì)控制晝夜內(nèi)表溫差浮動(dòng)是很重要的。不過(guò)當(dāng)上層混凝土放熱影響和環(huán)境散熱作用相抵或者弱于環(huán)境散熱作用時(shí),混凝土溫度場(chǎng)將逐漸趨于準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)。
根據(jù)WTG01~WTG33風(fēng)機(jī)測(cè)溫原始數(shù)據(jù),為更直觀的表現(xiàn)出風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)部溫度變化情況及是否滿足“風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)外溫差不超過(guò)25℃”這一要求。
風(fēng)機(jī)號(hào) | 溫差最大值(℃) | 溫差最小值(℃) | 平均溫差(℃) | 監(jiān)控組數(shù)(組) | 超溫組數(shù)(組) | 平均超溫℃ | 超溫率(%) |
WTG01 | 25.5 | 3.7 | 19.8 | 63 | 4 | 0.2 | 0.8 |
WTG02 | 23.4 | 4.8 | 17.6 | 43 | 0 | 0 | 0 |
WTG03 | 21.3 | 4.7 | 14.5 | 52 | 0 | 0 | 0 |
WTG04 | 23.3 | 7.3 | 17.8 | 56 | 0 | 0 | 0 |
WTG05 | 27.6 | 11.3 | 21.1 | 59 | 20 | 1.3 | 5.2 |
WTG06 | 25.5 | 5.6 | 18.5 | 65 | 4 | 0.2 | 0.8 |
WTG07 | 27.3 | 5.5 | 22 | 47 | 21 | 1.5 | 6 |
WTG08 | 28 | 5.9 | 23 | 34 | 18 | 1.9 | 7.6 |
WTG09 | 21.3 | 9.4 | 16.6 | 50 | 0 | 0 | 0 |
WTG10 | 29.2 | 12.1 | 21.3 | 34 | 6 | 2.1 | 8.4 |
WTG11 | 22.1 | 12.1 | 20.2 | 33 | 0 | 0 | 0 |
WTG12 | 25.2 | 12.7 | 22.2 | 50 | 4 | 0.1 | 0.4 |
WTG13 | 27.3 | 9.2 | 22.2 | 42 | 18 | 1 | 4 |
WTG14 | 24.2 | 12.3 | 20.9 | 59 | 0 | 0 | 0 |
WTG15 | 25.8 | 13.6 | 21.4 | 35 | 5 | 0.4 | 1.6 |
WTG16 | 24.9 | 15.5 | 22.1 | 49 | 0 | 0 | 0 |
WTG17 | 22.4 | 9.3 | 18.6 | 51 | 0 | 0 | 0 |
WTG18 | 25.8 | 10.6 | 21.6 | 42 | 15 | 0.6 | 2.4 |
WTG19 | 21.2 | 6.4 | 17.6 | 63 | 0 | 0 | 0 |
WTG20 | 20.3 | 6.6 | 16.3 | 54 | 0 | 0 | 0 |
WTG21 | 20.5 | 5.5 | 16.9 | 59 | 0 | 0 | 0 |
WTG22 | 25.4 | 12.6 | 21.5 | 45 | 9 | 0.1 | 0.4 |
WTG23 | 18.2 | 12.7 | 16.6 | 50 | 0 | 0 | 0 |
WTG24 | 24.8 | 12.2 | 21.4 | 55 | 0 | 0 | 0 |
WTG25 | 22.1 | 13.1 | 17.9 | 30 | 0 | 0 | 0 |
WTG26 | 21.9 | 9.5 | 16.5 | 30 | 0 | 0 | 0 |
WTG27 | 22.3 | 6.1 | 15 | 41 | 0 | 0 | 0 |
WTG28 | 23.7 | 7.3 | 16.9 | 37 | 0 | 0 | 0 |
WTG29 | 25.2 | 2.2 | 16 | 37 | 0 | 0 | 0 |
WTG30 | 27.1 | 8 | 22.2 | 38 | 16 | 1.5 | 6 |
WTG31 | 23 | 14 | 17.6 | 81 | 0 | 0 | 0 |
WTG32 | 24 | 11 | 18.7 | 75 | 0 | 0 | 0 |
WTG33 | 28.7 | 4.7 | 20 | 40 | 10 | 2.2 | 8.8 |
上表中:
①溫差最大值:風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)部測(cè)溫的每組(按照相同時(shí)段測(cè)取的不同位置的測(cè)溫探頭的溫度作為一組數(shù)據(jù))數(shù)據(jù)中最高溫度減最低溫度,得到該組數(shù)據(jù)的最大極限溫差值,該風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土測(cè)溫所得最大極限溫差值中的最高溫度值即為溫差最大值。
②溫差最小值:風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)部測(cè)溫的每組(按照相同時(shí)段測(cè)取的不同位置的測(cè)溫探頭的溫度作為一組數(shù)據(jù))數(shù)據(jù)中最高溫度減最低溫度,得到該組數(shù)據(jù)的最大極限溫差值,該風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土測(cè)溫所得最大極限溫差值中的最低溫度值即為溫差最小值。
③平均溫差:風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)部測(cè)溫的每組(按照相同時(shí)段測(cè)取的不同位置的測(cè)溫探頭的溫度作為一組數(shù)據(jù))數(shù)據(jù)中最高溫度減最低溫度,得到該組數(shù)據(jù)的最大極限溫差值,該風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土測(cè)溫所得的所有最大極限溫差值的平均值即為平均溫差。
④監(jiān)控組數(shù):風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土內(nèi)部測(cè)溫按照相同時(shí)段測(cè)取的不同位置的測(cè)溫探頭的溫度作為一組數(shù)據(jù)。
⑤超溫組數(shù):大于設(shè)計(jì)要求溫控值25℃的最大極限溫差值的數(shù)據(jù)組數(shù)量即為超溫組數(shù)。
⑥平均超溫值:所有大于設(shè)計(jì)要求溫控值25℃的最大極限溫差值的平均值減去25℃。
⑦超溫率:平均超溫值與設(shè)計(jì)要求溫控值25℃的百分比值。
風(fēng)機(jī)號(hào) | 澆筑日期 | 溫控監(jiān)測(cè)開(kāi)始日期 | 超溫開(kāi)始日期 | 超溫結(jié)束日期 | 溫控監(jiān)測(cè)結(jié)束日期 |
WTG01 | 2013.05.25 | 5.26 | 5.31 | 6.01 | 6.05 |
WTG02 | 2013.05.29 | 5.3 | / | / | 6.15 |
WTG03 | 2013.06.03 | 6.04 | / | / | 6.18 |
WTG04 | 2013.04.30 | 5.01 | / | / | 5.06 |
WTG05 | 2013.05.10 | 5.11 | 5.15 | 5.2 | 5.21 |
WTG06 | 2013.05.13 | 5.14 | 5.19 | 5.19 | 5.24 |
WTG07 | 2013.06.08 | 6.09 | 6.11 | 6.14 | 6.19 |
WTG08 | 2013.07.10 | 7.11 | 7.14 | 17.19 | 7.21 |
WTG09 | 2013.06.12 | 6.13 | / | / | 6.27 |
WTG10 | 2013.07.29 | 7.3 | 8.06 | 8.11 | 8.12 |
WTG11 | 2013.08.02 | 8.03 | / | / | 8.13 |
WTG12 | 2013.08.27 | 8.28 | 9.01 | 9.01 | 9.08 |
WTG13 | 2013.08.16 | 8.17 | 8.19 | 8.26 | 8.27 |
WTG14 | 2013.09.10 | 9.11 | / | / | 9.21 |
WTG15 | 2013.08.24 | 8.25 | 8.28 | 8.31 | 9.05 |
WTG16 | 2013.08.19 | 8.2 | / | / | 8.3 |
WTG17 | 2013.09.03 | 9.04 | / | / | 9.14 |
WTG18 | 2013.08.31 | 9.01 | 9.05 | 9.07 | 9.12 |
WTG19 | 2013.09.06 | 9.07 | / | / | 9.17 |
WTG20 | 2013.09.20 | 9.21 | / | / | 10.04 |
WTG21 | 2013.09.24 | 9.25 | / | / | 10.07 |
WTG22 | 2013.10.09 | 10.1 | 10.15 | 10.16 | 10.21 |
WTG23 | 2013.10.03 | 10.04 | / | / | 10.14 |
WTG24 | 2013.10.06 | 10.07 | / | / | 10.17 |
WTG25 | 2013.07.25 | 7.26 | / | / | 8.06 |
WTG26 | 2013.07.22 | 7.23 | / | / | 8.21 |
WTG27 | 2013.07.19 | 7.19 | / | / | 7.29 |
WTG28 | 2013.07.14 | 7.15 | / | / | 7.25 |
WTG29 | 2013.07.07 | 7.08 | / | / | 7.18 |
WTG30 | 2013.07.02 | 7.03 | 7.05 | 7.1 | 7.13 |
WTG31 | 2013.06.21 | 6.22 | / | / | 7.02 |
WTG32 | 2013.06.18 | 6.19 | / | / | 6.3 |
WTG33 | 2013.06.29 | 6.3 | 7.03 | 7.06 | 7.1 |
通過(guò)實(shí)際監(jiān)測(cè),超溫均是晝夜溫差過(guò)大,保溫效果不好造成。及時(shí)解決混凝土的保溫,能避免出現(xiàn)超溫的現(xiàn)象發(fā)生。因此,在混凝土初期保溫措施較重要。
本項(xiàng)目風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)大體積砼施工及溫控檢測(cè)歷時(shí)5個(gè)月,在施工方、監(jiān)理、總包方共同努力下,采取了嚴(yán)格的溫控措施,保證了混凝土施工質(zhì)量,33個(gè)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)未出現(xiàn)一條結(jié)構(gòu)性裂縫,混凝土各項(xiàng)溫控指標(biāo)全部符合設(shè)計(jì)要求,得到了監(jiān)理及業(yè)主的高度贊揚(yáng)。
H0-3測(cè)溫儀
溫控點(diǎn) (1)
溫控點(diǎn) (2)
溫控點(diǎn) (3)
溫控點(diǎn) (4)
溫控點(diǎn) (5)
(蜀天快訊 2013年8月13日電)